domingo, 24 de noviembre de 2013

Caesar II- Analisis de Fatiga -Proyectopiping

El método Paso a Paso de Análisis de Fatiga de un Piping Usando Caesar II

Explicaremos la metodología (paso a paso) de los pasos de Análisis reales que se deben seguir durante el estudio de Fatiga usando Caesar II. Antes de empezar los pasos de análisis , una breve descripción de curvas de fatiga típicas son necesarios desde donde tenemos que tomar el límite permitido para el Análisis mencionado

Curva de Fatiga :
                           Las repeticiónes de tensiónes cíclicas de un material se denomina curva de fatiga , también conocida como curva SN . ASME Sección VIII Div. 2 Proporcionar curva de fatiga para el material a analizar.

Estas curvas de diseño se generan a partir de los datos de prueba mediante la aplicación de amplios márgenes de seguridad a la curva promedio.

Mientras que teniendo en cuenta la fatiga del material en el diseño , un margen de seguridad adicional se aplica a menudo en contra de la insuficiencia ciclos a una amplitud de tensión dado. Como un ejemplo , si un componente se cicla continuamente a lo largo del mismo rango de estrés ( Cualquier rango de tensión constante) , un límite de diseño en ciclos admisibles (permitidas) puede corresponder a la vida de ciclo , multiplicado por un factor ( margen de seguridad ) como 0,8.Utilizando este es el margen de seguridad común empleada en el recipiente y el diseño de Piping.

Para cada material , una curva de fatiga se genera normalmente por análisis experimental que se correlaciona rango de tensiones pico con el número de ciclos hasta el fallo .

La tensión alterna Sa se define como la mitad de la tensión máxima calculada.

Como hemos mencionados en otros artículos, el fallo por fatiga se puede evitar asegurándose de que el número de ciclos de carga N que las experiencias del sistema son menores (inferiores) a los permitidos para la tensión alterna desarrollado .

El efecto acumulativo se evaluará en caso de que si hay dos o más tipos de ciclos de tensión que producen tensiones importantes . La resistencia a fatiga del material en un rango de estrés o tensión aplicada dada es una función de un número de factores , incluyendo la resistencia del material y la ductilidad .

Al realizar el análisis de fatiga :

Normalmente, el análisis de fatiga se realiza para las plantas existentes para evaluar la causa real de cualquier inconveniente con este fenomeno. Para las nuevas instalaciones el análisis puede realizarse sólo si las especificaciones del proyecto permiten hacer este. Consulte las directrices del proyecto sobre el requisito de solicitud de análisis de fatiga . Antes de iniciar el análisis estar listo con los siguientes datos que se requiere durante el análisis :

Curva de Fatiga del material del Piping
Datos de proceso suficiente para encontrar el número total de ciclos ATRAVEZ de la vida de diseño del sistema de tuberías .

Pasos para el Análisis de Fatiga usando Caesar II :

Asignación de los datos de la curva de fatiga para el material del piping en uso : Esto se hace en la pantalla auxiliar admisible .Los Datos de fatiga se pueden introducir directamente , o se pueden leer desde un archivo de texto haciendo clic en el botón de Curvas de fatiga . Siete Curvas de uso común están disponibles en \ Caesar \ System \ *. Fat . (Para Ceasar versión 2012 y 2013 es posible que no lo encuentras en algunas computadoras , pero estos son disponibles en versiones anteriores). Las curvas de fatiga proporciona series de datos SN que definen la tensión admisible con determinado ciclo anticipado y viceversa.

  • La definición de los casos de carga de fatiga : Para estos efectos , un nuevo tipo de estrés , FAT , ya se ha definido en la base de datos de Caesar II. Por cada caso de fatiga , el número de ciclos previstos también se debe introducir en el espacio apropiado.
  • El cálculo de la fatiga hace hincapié en : Caesar II hace automáticamente el cálculo. Los esfuerzos de fatiga , a menos que explícitamente definidas por el código aplicable son los mismos que la intensidad de esfuerzo calculado Caesar II (Intensidad Max Stress), con el fin de cumplir con el requisito de la sección ASME VIII , División 2 del Apéndice 5 .
  • Determinación de las cantidades permisibles de tensión de fatiga : se requieren los esfuerzos admisibles para el análisis de la fatiga a interpolar logarítmica de la curva de fatiga basado en el número de ciclos ( durante toda su vida ) designado en los casos de carga de fatiga . La tensión calculada se supone que es un valor de pico a pico del ciclo ( es decir , la expansión térmica , la solución , presión , etc) para los casos de carga estática, por lo que el esfuerzo admisible se puede extraer directamente de la curva de fatiga . Por otro lado para los casos de carga de armónicos y dinámicos , la tensión calculada se supone que es un valor de cero a pico ciclo (es decir, la vibración, terremotos, etc ) , por lo que la necesidad permisible extraído para ser dividido por 2 antes de su uso en la comparación .
  • Determinación del número permitido de ciclos: La otra cara de cálculo de la fatiga por tensión admisible para el número designado de ciclos es el cálculo del número permitido de ciclos para el nivel de esfuerzo calculado . Esto se hace ser interpolando logarítmicamente el eje " Ciclos " de la curva de fatiga basado en el valor de la tensión calculada . Desde las solicitaciones estáticas se supone que son de pico a pico de los valores del ciclo , el número permitido de ciclos se interpola directamente de la curva de fatiga . Dado que las tensiones armónicas y dinámicas se supone que son los valores cíclicos de cero a pico , el número permitido de ciclos se interpola usando dos veces el valor esfuerzo calculado .
  • Informe de los resultados de análisis: Caesar II proporciona dos informes para ver los resultados de carga de estrés de tipo FAT; informe estrés normal y el informe de uso acumulativo. El primero de ellos es el informe de la tensión estándar de visualización de la fatiga por tensión calculada y la fatiga permisible en cada nodo . Informes de estrés podrían ser generados de forma individual para cada caso de carga y muestran si alguno de los casos de carga individuales aislados se produciría un error del sistema o no.

Sin embargo, en situaciones en que hay más de un caso de carga cíclica potencialmente contribuir a la rotura por fatiga , el informe de uso acumulativo es más apropiado. Para generar este informe, el usuario debe seleccionar todos los casos de carga FAT que contribuye a la degradación del sistema en su conjunto (posible falla). El informe de uso acumulativo enumera para cada punto de nodo de la relación de uso (ciclos reales divididos por ciclos permitidos), y luego sumas (combina) estos para uso total acumulativo. Un valor total superior a 1,0 indica una falla por fatiga potencial.

sábado, 23 de noviembre de 2013

Download Free ISA 5.1

Instrumentation Symbols and Identification to Piping Project

Todos los conocimientos que se tiene sobre la instrumentación de un proceso se vierte en el plano llamado P&D - Diagrama de proceso e instrumentación.

Cuando se trabaja en un Proyecto de una Planta de Proceso, al realizar un plano de instrumentación, a cada instrumento se le asigna un icono consistente en un circulo que contiene un código alfanumérico llamado "TAG NUMBER", el cual debe cumplir con ciertas características, que se señalan en el Codigo ISA 5.1

Esta Norma recomienda utilizar ciertas clases de lineas para representar flujos de proceso y señales de instrumentos. Además, define símbolos para válvulas, actuadores y otros; deja libertad para representar equipos de proceso.

Descarga Gratuita - Download Free ISA 5.1

Descarga Gratuita - Download Free Resumen en español de Codigo ISA




Tambien podes ver el Articulo sobre Areas de Riesgo para instrumentación - clasificación
Entrar Aqui

SECCIONES APLICABLES A DISEÑO Y CONSTRUCCION (O&M) EN PROYECTOS DE PIPING


Codigo ASME B31.1 - Tuberías de Vapor y Sistemas de Potencia. (Power Piping)

Ejemplo: Estaciones generadoras de electricidad, Plantas industriales, Sistemas de Enfriamiento y calefacción geotérmica, etc.

Codigo ASME B31.3 Tuberías de Refinerías y Plantas Químicas. (Process Piping)
EjemploRefinerías de petróleo, Plantas químicas, Farmacéuticas, Textil, Papel, etc.

Codigo ASME B31.4 Sistemas de Tuberías para Transporte de Hidrocarburos Líquidos y Otros Líquidos.                                     (Pipeline Transportation Systems for Liquid Hydrocarbons and Other Liquids)
Ejemplo:Transporte de productos, predominantemente entre plantas, terminales y dentro de terminales, bombeo, regulación, etc.

Codigo ASME B31.5 Tuberías de refrigeración y Componentes de transferencia de calor. (Refrigeration                                          Piping and Heat Transfer Components)
Ejemplo:Tuberías para refrigerantes y enfriamiento secundario, evaporadores y condensadores no diseñados comp recipiente a presión.

Codigo ASME B31.8 Sistemas de Tuberías para Transporte y Distribución de gas. (Gas Transmission and                                      Distribution Piping Systems)
Ejemplo: Sistemas de transporte fundamentalmente gas entre las fuentes y terminales, incluso compresión, regulación, etc.

Codigo ASME B31.9 Tuberías de Servicio de edificios. (Building Services Piping)
Ejemplo: Típicamente Edificios industriales, institucionales, comerciales y públicos y residencias del multi-unidad que no requieren magnitudes de presiones y temperaturas cubiertas en B31.1

Codigo ASME B31.11 Sistemas de Tuberías para Transporte de lodos. (Slurry Transportation Piping                                                 Systems)
Ejemplo: Sistemas de transportes de barros acuosos predominantemente entre plantas, terminales y dentro de terminales, bombeo, regulación, etc.

ASME B31.12 Tuberías y Sistemas de Tuberías para hidrógeno. (Hydrogen Piping and Pipelines)
Ejemplo: Tuberías industriales para servicio con hidrógeno y sistemas de tuberías para transporte y distribución de hidrógeno.


Download Free ASME B31.3 - Proyectos Piping

Norma ASME B31.3 (Piping en Plantas)

Standard utilizado para Piping de Proceso sometido a presión.

El Código ASME B31 para piping sometidas a presión,consiste en secciones publicadas individualmente bajo la dirección del Comité B31 de ASME. El alcance, contenido y las reglas de cada sección varían en función del tipo de instalación de piping de que se trate.


viernes, 22 de noviembre de 2013

Valvulas Reguladoras de Blanketing - Proyecto Piping

Que son las Valvulas Reguladoras de Blanketing utilizadas en Piping de Oil & Gas?

Estas Válvulas se emplean en tanques inertizados con nitrógeno, N2, para regular la presión de entrada del nitrógeno al tanque. Dicha inertización permite:

• Evitar la corrosión del tanque o la degradación del fluido almacenado por la humidificación de éste.
• Reducir el riesgo de explosión al diluir el oxígeno del tanque en una atmósfera inerte.
• Proteger el entorno de las emisiones directas de los gases del tanque.
• Proteger el tanque de una implosión en caso de vacío extremo.

Por lo general tienen las siguientes caracteristicas:

• Tamaños: ½” NPT – 1” NPT o bridada 
• Suministro de gas: 1 (½”) y 1,4 (1”) hasta 14 barg 
• Presión de tarado: 2 a 1.000 mbarg 
• Material: Acero inoxidable 316L y diafragma de PTFE 



FUNCIONAMIENTO 

Asiento de la válvula principal cerrado 

Cuando el tanque está a la presión deseada, el piloto y el asiento están cerrados. La presión de suministro 
mediante un piloto se alimenta hasta la parte superior del vástago. Como la presión es igual en la parte 
superior e inferior del vástago, el asiento permanece firmemente cerrado por el vástago del muelle. 

Asiento de la válvula principal abierto 

Cuando la presión del tanque está por debajo de la deseada, la presión bajo el diafragma es reducida vía 
la línea de control remoto. El resorte de tarado empuja el diafragma y el asiento del piloto desciende, 
permitiendo la entrada de presión en la parte superior del pistón en el tanque. La presión de entrada se 
restringe en la línea del piloto. 
Cuando la presión es superior por debajo del vástago, el asiento permanece abierto y el tanque es alimentado con gas de la línea de suministro hasta que la presión aumenta lo suficiente como para levantar el asiento del piloto y presurizar la parte superior del vástago, cerrando el asiento de la válvula. La presión es 
monitorizada y el ciclo arriba descrito es continuo.


Especificaciones de Tubings - ProyectoPiping

Especificaciones Tubings J-55
Diámetro exterior2.3/8"(60.3mm)2.7/8"(73mm)3.1/2"(88.9mm)
Peso lb/ft4.7 #6.5 #9.3 #
Espesor de la pared0.190"-(4.83 mm)0.217"-(5.51mm)0.254"-(6.45mm)
Diámetro interior1.995"-(50.6mm)2.441"(62mm)2.992"(76mm)
Diámetro mandril1.901" (48.28mm)2.347"(59.61mm)2.867"(72.82mm)
Area de la pared1.307pulg²1.812 pulg²2.590 pulg²
Ensayo de presión máxima int.7.000 lbs/pulg²6.600 lbs/pulg²6.400 lbs/pulg²
Presión máxima aplicable(int)7.700 lbs/pulg²7.260 lbs/pulg²6.990 lbs/pulg²
Presión de colapso8.100 lbs/pulg²7.680 lbs/pulg²7.400 lbs/pulg²
Resistencia de la unión72.000 lbs100.000 lbs142.000 lbs
Torque óptimo a la unión1.290 lbs. ft1.650 lbs.ft2.280 lbs.ft
Tracción máxima72.000 lbs100.000 lbs142.000 lbs
Cuplas
Diámetro exterior3,063(73.9mm)3,460"(87.9mm)4,500"(114,3mm)
Longitud4.7/8"(123,8mm)5.1/4"(133,4mm)5.3/4"(146mm)
Especificaciones Tubings N-80
Diámetro exterior2.3/8"(60.3mm)2.7/8"(73mm)3.1/2"(88.9mm)
Peso lb/ft4.7 #6.5 #9.3 #
Espesor de la pared0.190"-(4.83 mm)0.217"-(5.51mm)0.254"-(6.45mm)
Diámetro interior1.995"-(50.6mm)2.441"(62mm)2.992"(76mm)
Diámetro mandril1.901" (48.28mm)2.347"(59.61mm)2.867"(72.82mm)
Area de la pared1.307pulg²1.812 pulg²2.590 pulg²
Ensayo de presión máxima int.10.000 lbs/pulg²9.700 lbs/pulg²9.300 lbs/pulg²
Presión máxima aplicable(int)11.200 lbs/pulg²10.570 lbs/pulg²10.160 lbs/pulg²
Presión de colapso11.780 lbs/pulg²11.160 lbs/pulg²10.530 lbs/pulg²
Resistencia de la unión104.000 lbs145.000 lbs207.000 lbs
Torque óptimo a la unión1.800 lbs. ft2.300 lbs.ft3.200 lbs.ft
Tracción máxima104.000 lbs145.000 lbs207.000 lbs
Cuplas
Diámetro exterior3,063(73.9mm)3,460"(87.9mm)4,500"(114,3mm)
Longitud4.7/8"(123,8mm)5.1/4"(133,4mm)5.3/4"(146mm)

Apunte a la Inspeccion durante el proceso de Soldadura en Piping

 Inspeccion  - Durante el proceso de Soldadura en progresion ascendente  (smaw) 


  • Si se presenta algún defecto o se detectan discontinuidades no aceptadas, cuando se esta realizando la junta, se debe suspender el proceso y realizar la respectiva corrección.
  • En caso de que la preparación de la junta no sea la correcta no se debe iniciar el soldeo hasta tanto no sea corregida.
  • Si se presentan corrientes de aire que afecten el charco de fusión, se debe aislar el área de soldeo
  • Si la presentacion del cordón con la tecnica de cordoneo, causa dificultades para la interpretación de la RT, se debe esmerilar la cara del cordón hasta que quede uniforme. (Especialmente en soldaduras en posición 2G y 6G).
  • Si se presentan situaciones que no garanticen la seguridad de las personas, equipos e instalaciones se debe suspender el proceso hasta que el inspector de seguridad verifique y autorice la ejecución del trabajo.
  • Si se presentan dudas relacionadas con la calidad y clase de materiales de aporte y base, se debe solicitar el concepto al funcionario asignado de apoyo tecnico a la produccion,
  • Cuando el supervisor considere que el soldador, aun estando calificado, no se encuentra con las condiciones de entrenamiento adecuado para realizar esta tarea, se debe programar la ejecución de una junta soldada de ensayo para realizar inspección visual.
  • Si se tiene dudas sobre la vigencia de la calificación de un soldador, se debe consultar la base de datos diseñada para este fin.
  • Cuando se requiera realizar juntas soldadas entre material usado con usado, usado con nuevo o con materiales nuevos en los cuales no se tenga certeza de la calidad de los bordes a unir, se debe realizar prueba de líquidos penetrantes en los bordes de dicho material,
  • Si se requiere preparar la junta a soldar con oxicorte, se debe cortar dejando una tolerancia de 1/8" mínimo para luego esmerilar y darle las dimensiones requeridas.
  • Si se requiere preparar la junta a soldar con corte con plasma, se debe cortar dejando una tolerancia de 3/32" mínimo para luego esmerilar y darle las dimensiones requeridas,
  • El corte con sierra mecanica o torno no requiere tolerancia.



Proyectos Piping: Planilla para dimensionamiento de Accesorios

 Planilla para dimensionamiento de Accesorios: En este post de  ProyectoPiping  podemos encontrar una planilla de excel, donde se podrán obtener todas las dimensiones de los accesorios a ...